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龙图腾网获悉上海交通大学申请的专利一种核电厂除氧器的抽汽质量流量实时确定方法及设备获国家发明授权专利权，本发明授权专利权由国家知识产权局授予，授权公告号为：CN114970136B 。

龙图腾网通过国家知识产权局官网在2025-07-25发布的发明授权授权公告中获悉：该发明授权的专利申请号/专利号为：202210563269.5，技术领域涉及：G06F30/20；该发明授权一种核电厂除氧器的抽汽质量流量实时确定方法及设备是由孙鑫宇;袁景淇;凌君;付周;邹恒斐;惠久武;胡诗曲;董贺;邓冠华;顾凯;胡昌贤;刘高俊设计研发完成，并于2022-05-20向国家知识产权局提交的专利申请。

本一种核电厂除氧器的抽汽质量流量实时确定方法及设备在说明书摘要公布了：本发明提供了一种核电厂除氧器的抽汽质量流量实时确定方法及设备，包括：S1：获取给定机组除氧器的设备结构参数及机组的实时运行数据；S2：根据获取的实时运行数据，计算进入除氧器的抽汽比焓；S3：解算除氧器模型中的汽空间稳态焓平衡模型，得到汽空间蒸汽凝结速率仿真值；S4：解算除氧器模型中的水空间模型，得到除氧器水位仿真值；S5：解算除氧器模型中的汽空间模型，计算抽汽质量流量和汽空间蒸汽凝结速率；S6：迭代S4‑S5直至相邻两次计算得到的抽汽质量流量之差小于给定阈值，得到除氧器水位仿真值和抽汽质量流量实时计算值。本发明可实现核电厂除氧器抽汽质量流量的实时估计，解决了抽汽质量流量无法实时测量的难题。

本发明授权一种核电厂除氧器的抽汽质量流量实时确定方法及设备在权利要求书中公布了：1.一种核电厂除氧器的抽汽质量流量实时确定方法，其特征在于，所述方法基于除氧器机理模型，所述除氧器机理模型包括汽空间稳态焓平衡模型、水空间模型和汽空间模型； 所述方法具体包括： S1：获取核电机组除氧器的设备结构参数及该机组的实时运行数据； S2：根据S1获取的核电厂实时运行数据，计算进入除氧器的抽汽比焓； S3：基于S2得到的抽汽比焓，解算除氧器机理模型中的汽空间稳态焓平衡模型，得到汽空间内蒸汽的凝结速率仿真值； S4：根据S3或S5得到的汽空间蒸汽凝结速率仿真值，解算除氧器机理模型中的水空间模型，得到除氧器水位仿真值； S5：根据S4得到的除氧器水位仿真值，解算除氧器模型中的汽空间模型，计算抽汽质量流量和汽空间蒸汽的凝结速率仿真值； S6：将S5计算得到的汽空间蒸汽的凝结速率仿真值代回S4，迭代计算S4-S5，直至相邻两次得到的抽汽质量流量之差小于给定阈值，得到抽汽质量流量实时计算值; S2中，所述进入除氧器的抽汽比焓hes采用以下公式计算得到： 其中： 式中，hes是除氧器入口抽汽比焓，kJkg；hms是主蒸汽比焓，kJkg；xes是除氧器入口抽汽的湿度，xms是除氧器入口主蒸汽的湿度，无量纲；ηdry和α分别是汽轮机的干基内效率和鲍曼系数，是根据汽轮机规程得到的常数，无量纲；Δhs是汽轮机级组的等熵焓降，kJkg；pd是除氧器内工质压力，MPa；hLpd是除氧器压力对应的饱和水比焓，hVpd是除氧器压力对应的饱和干蒸汽比焓，kJkg；κ是级组的对数平均绝热指数，无量纲；ρes是除氧器入口抽汽密度，ρms是除氧器入口主蒸汽的密度，kgm3； S3中，所述除氧器机理模型中的汽空间稳态焓平衡模型是除氧器汽空间入、出口工质的质量、能量平衡关系式，具体如下： Dc＝Des Dfw,in+Ddw,msr+Ddw,hr+Des-Ds＝0 Dfw,inhfw,in+Ddw,msrhdw,msr+Ddw,hrhdw,hr+Deshes-DshLpd＝0 式中，Dc是除氧器汽空间内的蒸汽的凝结速率，kgs；Dfw,in是除氧器入口给水质量流量，kgs；hfw,in是除氧器入口给水比焓，kJkg；Ddw,msr是汽水分离再热器出口疏水质量流量，kgs；hdw,msr是汽水分离再热器出口疏水比焓，kJkg；Ddw,hr是高压给水加热器出口疏水质量流量，kgs；hdw,hr是高压给水加热器出口疏水比焓，kJkg；Des是除氧器入口抽汽质量流量，kgs；hes是除氧器入口抽汽比焓，kJkg；Ds是除氧器从汽空间进入水空间的饱和水质量流量，kgs；hLpd是除氧器压力对应的饱和水比焓，kJkg； S4中，所述解算除氧器机理模型中的水空间模型得到除氧器水位仿真值，包括： a根据除氧器汽空间内的蒸汽的凝结速率Dc和除氧器出口给水质量流量Dfw,out，计算除氧器水空间工质总质量Mw： 式中，Mw是除氧器水空间工质总质量，kg；Dfw,out是流出除氧器的给水质量流量，kgs； b计算除氧器水空间工质总能量Ew和水空间内工质的平均比焓hw： 式中，Ew是除氧器水空间工质总能量，kJ；pd是除氧器内工质压力，Mpa；hLpd是除氧器压力对应的饱和水比焓，kJkg；hw是水空间内工质的平均比焓，kJkg； c根据a得到的除氧器水空间工质总质量Mw和b得到的水空间工质平均比焓hw，计算除氧器水空间体积Vw和水位仿真值Lw： 式中，Vw是除氧器水空间体积，m3；ρwpd,hw是除氧器内工质压力pd、水空间内工质的平均比焓hw对应的密度，kgm3；Ld是除氧器水箱长度，m；Rd是除氧器水箱半径，m；Lw是除氧器水位仿真值，m； S5中，所述解算除氧器模型中的汽空间模型，得到汽空间蒸汽的凝结速率Dc和抽汽质量流量Des，包括： a根据S4得到的除氧器水箱水位仿真值Lw，计算除氧器汽空间体积Vv： 式中，Vv是除氧器汽空间体积，m3；Lw是除氧器水箱水位，m；Ld是除氧器水箱长度，m；Rd是除氧器水箱半径，m； b根据a计算得到的除氧器汽空间体积，计算除氧器汽空间的总质量Mv和总能量Ev： Mv＝VvρVpd Ev＝MvhVpd 式中，Mv是除氧器汽空间内工质总质量，kg；Ev是除氧器汽空间内工质总能量，kJ；pd是除氧器内工质压力，MPa；ρVpd是除氧器压力对应的饱和汽密度，kgm3；hVpd是除氧器压力对应的饱和干蒸汽比焓，kJkg； c计算抽汽质量流量Des和汽空间蒸汽凝结速率Dc： Dc＝Ds-Dfw,in-Ddw,msr-Ddw,hr 式中，Dfw,in是除氧器入口给水质量流量，kgs；hfw,in是除氧器入口给水比焓，kJkg；Ddw,msr是汽水分离再热器出口疏水质量流量，kgs；hdw,msr是汽水分离再热器出口疏水比焓，kJkg；Ddw,hr是高压给水加热器出口疏水质量流量，kgs；hdw,hr是高压给水加热器出口疏水比焓，kJkg；Des是除氧器入口抽汽质量流量，kgs；Dc是除氧器汽空间内的蒸汽凝结速率，kgs；hes是除氧器入口抽汽比焓，kJkg；Ds是从除氧器汽空间进入水空间的饱和水质量流量，kgs；hLpd是除氧器压力对应的饱和水比焓，kJkg。

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