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龙图腾网获悉济南城建集团有限公司;济南城建设计研究院有限责任公司;山东汇通建设集团有限公司;济南市市政工程建设集团有限公司;山东汇达新型建筑材料有限公司;山东汇友市政园林集团有限公司申请的专利微弯壁板式圆端形钢管混凝土组合拱肋及施工方法获国家发明授权专利权，本发明授权专利权由国家知识产权局授予，授权公告号为：CN114922046B 。

龙图腾网通过国家知识产权局官网在2025-08-01发布的发明授权授权公告中获悉：该发明授权的专利申请号/专利号为：202210697121.0，技术领域涉及：E01D4/00；该发明授权微弯壁板式圆端形钢管混凝土组合拱肋及施工方法是由李长坤;陈兆慧;叶长允;林国伟;邹得金;司英明;杨晨;王新民;王长民设计研发完成，并于2022-06-20向国家知识产权局提交的专利申请。

本微弯壁板式圆端形钢管混凝土组合拱肋及施工方法在说明书摘要公布了：本发明公开了一种微弯壁板式圆端形钢管混凝土组合拱肋及施工方法。本申请由主拱肋、填充在主拱肋内的核心混凝土层、副拱肋以及用于主拱肋和副拱肋的若干连接杆组成；主拱肋的轴线为抛物线形，两个副拱肋的轴线为圆弧线形，且两个副拱肋均倾斜且对称设置在主拱肋的两侧，副拱肋的两个拱脚分别与主拱肋的两个拱脚固定连接，两个副拱肋结构相同，两个副拱肋高于主拱肋，除拱脚处之外的主拱肋与副拱肋之间均通过连接杆固定连接；主拱肋为微弯壁板式圆端形钢管，主拱肋由向外凸起的半圆弧上壁板、向外凸起的半圆弧下壁板以及两个向内微弯侧壁板围合固定连接而成。本发明结构稳定，施工安全。

本发明授权微弯壁板式圆端形钢管混凝土组合拱肋及施工方法在权利要求书中公布了：1.一种微弯壁板式圆端形钢管混凝土组合拱肋，其特征在于：由主拱肋、填充在主拱肋内的核心混凝土层、两个副拱肋以及用于连接主拱肋和副拱肋的若干连接杆组成；所述主拱肋的轴线为抛物线形，两个所述副拱肋的轴线为圆弧线形，且两个所述副拱肋均倾斜且对称设置在主拱肋的两侧，所述副拱肋的两个拱脚分别与主拱肋的两个拱脚固定连接，两个副拱肋结构相同，两个所述副拱肋高于主拱肋，除拱脚处之外的所述主拱肋与副拱肋之间均通过连接杆固定连接；所述主拱肋为微弯壁板式圆端形钢管，所述主拱肋由向外凸起的半圆弧上壁板、向外凸起的半圆弧下壁板以及两个向内微弯侧壁板围合固定连接而成；所述副拱肋为圆形空钢管，所述连接杆为矩形空钢管； 所述向内微弯侧壁板为向内微弯曲的圆弧形侧壁板，所述向内微弯侧壁板的弯曲矢高的计算方法，包括以下步骤： S1：需要通过试算拟定直侧壁板式主拱肋模型的壁板厚度以及主拱肋模型纵向截面的高度和宽度，并将主拱肋模型的壁板厚度以及主拱肋模型纵向截面的高度和宽度值计算出Ac、As后，通过式（1）进行验证，确定使主拱肋模型的正截面抗压承载力能够满足式（1）要求的参数值，得到拟定直侧壁板式主拱肋模型；其中式（1）如下所示： γ0Nd≤0.9φ（fcdAc+fsAs）（1） 式（1）中，γ0为结构重要性系数；Nd为主拱肋的设计轴压力，Nd是通过采用现有技术中的有限元软件对整个拱桥进行结构受力分析得到的；φ为轴心受压稳定系数，fcd为核心混凝土层的抗压强度设计值，fs为主拱肋使用的钢材的抗压强度设计值；Ac为核心混凝土层的截面积，As为半圆弧上壁板截面积、半圆弧下壁板截面积以及两个直侧壁板截面积之和； S2：对步骤S1得到的拟定直侧壁板式主拱肋模型进行压注自密实微膨胀混凝土泵压作用变形分析，计算直侧壁板变形量； S3：将步骤S2计算得到的直侧壁板挠度变形量反向向内设置，作为向内微弯侧壁板的基本弯曲矢高，考虑压注混凝土的冲击动力作用，并根据微弯矢高与主拱肋模型纵向截面的宽度和高度的比例协调所带来的截面外观设计效果，将基本弯曲矢高放大作为设计弯曲矢高，同时，向内微弯侧壁板的微弯线型采用圆弧形，而后再将步骤S1得到的拟定直侧壁板式主拱肋模型的壁板厚度、拟定直侧壁板式主拱肋模型纵向截面的宽度和高度以及步骤S3中确定的向内微弯侧壁板的设计弯曲矢高结合起来，获得拟定的微弯壁板式圆端形钢管主拱肋； 步骤S2具体为： S2-1、对主拱肋模型的半圆弧上壁板、半圆弧下壁板和两个直侧壁板受方向向外的泵压作用力分析，计算压注泵压总损失P；压注泵压总损失P通过式（2）计算； P=Pv+PH+△P1+△P2（2） 式（2）中，Pv为泵送高度产生的静压力、PH为沿程泵压损失、△P1为接头法兰引起的泵压损失、△P2为吊索导管引起的泵压损失； 其中，泵送高度产生的静压力Pv通过式（3）计算： Pv=γC×H（3） 式（3）中，γC为自密实微膨胀混凝土的容重，H为主拱肋内的泵送高度； 沿程泵压损失PH，通过式（4）计算： PH=L△PH（4） 式（4）中，L为主拱肋内的泵送长度，△PH为单位长度沿程泵压损失； 接头法兰引起的泵压损失△P1，通过式（5）计算： △P1=n1×0.2（5） 式（5）中，n1为接头法兰的数量； 吊索导管引起的泵压损失△P1，通过式（6）计算： △P2=n2×0.2（6） 式（6）中，n2为吊索导管的数量； S2-2：采用隔离体法单独取出侧壁板进行分析，侧壁板简化为受均布荷载作用的简支梁，侧壁板挠度变形量fmax通过式（7）进行计算： fmax=5qL4384EI（7） 式（7）中，q为均布荷载，即主拱肋长度方向单位长度1m拟定直侧壁板式主拱肋模型的壁板所受泵压作用，q的计算公式如式（8）所示；式（7）中，L为半圆弧上壁板下端和半圆弧下壁板上端之间的距离也就是直侧壁板的纵向高度，E为拟定直侧壁板式主拱肋模型用到的钢材的弹性模量，I为拟定直侧壁板式主拱肋模型的壁板的抗弯惯性矩； q=P×1（8） 式（8）中，P为压注泵压总损失。

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