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龙图腾网获悉大连亚明汽车部件股份有限公司申请的专利一种流变压铸高强高导热Al-Si-Fe-Sr合金的制备方法获国家发明授权专利权，本发明授权专利权由国家知识产权局授予，授权公告号为：CN121087307B 。

龙图腾网通过国家知识产权局官网在2026-03-10发布的发明授权授权公告中获悉：该发明授权的专利申请号/专利号为：202511620851.0，技术领域涉及：C22C1/02；该发明授权一种流变压铸高强高导热Al-Si-Fe-Sr合金的制备方法是由刘岩;方建儒;裴廷斐;侯志杰;魏巍设计研发完成，并于2025-11-07向国家知识产权局提交的专利申请。

本一种流变压铸高强高导热Al-Si-Fe-Sr合金的制备方法在说明书摘要公布了：本发明涉及半固态金属材料加工技术领域，尤其涉及一种流变压铸高强高导热Al‑Si‑Fe‑Sr合金的制备方法，该方法包括按照合金成分准备原料，在保护气氛条件下，将原料熔炼获得合金熔体；对所述合金熔体进行保温处理，基于所述合金熔体的冷却速率曲线与预设冷却速率曲线的相似度确定所述合金熔体的转料时间点；在转料时间点将所述合金熔体浇注到气体诱导半固态制浆装置内，并基于浇注过程中若干个监测点的温度波动值和不规则气泡产生面积比确定通入惰性气体的动态流量调节曲线，将得到的半固态浆料浇入压铸设备的压铸室，进行压铸成形；对压铸件进行热处理；本发明通过提高对Al‑Si‑Fe‑Sr合金制备过程分析的精准性进而提高制备效率和质量。

本发明授权一种流变压铸高强高导热Al-Si-Fe-Sr合金的制备方法在权利要求书中公布了：1.一种流变压铸高强高导热Al-Si-Fe-Sr合金的制备方法，其特征在于，包括： 步骤S1，按照合金成分准备原料，所述的合金成分按照质量百分比含硅6.8%～7.3%，铁0.4%～0.5%，锶0.02%～0.08%，剩余为铝； 步骤S2，在保护气氛条件下，将原料熔炼获得合金熔体； 步骤S3，对所述合金熔体进行保温处理，停止加热后使所述合金熔体自然冷却，并基于所述合金熔体的冷却速率曲线与预设冷却速率曲线的相似度确定所述合金熔体的转料时间点； 步骤S4，在转料时间点将所述合金熔体浇注到气体诱导半固态制浆装置内，并基于合金熔体浇注过程中若干个监测点的温度波动值和不规则气泡产生面积比确定合金熔体类型，通入惰性气体，并基于所述合金熔体类型确定所述惰性气体的动态流量调节曲线； 步骤S5，实时监测惰性气体通入过程中气体诱导半固态制浆装置内的气泡视觉图像，并基于所述气泡视觉图像中气泡的异形占比以及气泡分布均匀值计算混合有效值，并基于所述混合有效值确定浆料的微观结构演化阶段； 步骤S6，基于浆料的微观结构演化阶段确定惰性气体流量修正方法； 步骤S7，将得到的半固态浆料浇入压铸设备的压铸室，进行压铸成形； 步骤S8，对压铸件进行热处理； 在步骤S3中，基于所述合金熔体的冷却速率曲线与预设冷却速率曲线的相似度确定所述合金熔体的转料时间点，包括， 将实时计算出的合金熔体的冷却速率曲线与预设冷却速率曲线的相似度初次从小于或等于预设相似度变为大于预设相似度的时间点定义为初级转料时间点； 在判定初级转料时间点后，检测合金熔体的实时温度； 若所述合金熔体的实时温度处于预设的理想转料温度区间内，则立即触发转料动作，此时的初级转料时间点即为最终的转料时间点； 若所述合金熔体的实时温度大于预设的理想转料温度区间的最大温度，则暂不转料，持续监测直至实时温度下降至预设的理想转料温度区间内，再触发转料动作，此温度到达时间点即为最终的转料时间点； 若所述合金熔体的实时温度小于预设的理想转料温度区间的最小温度，则判定此次冷却过程异常，放弃转料； 在步骤S4中，基于合金熔体浇注过程中若干个监测点的温度波动值和不规则气泡产生面积比确定合金熔体类型，包括， 若合金熔体浇注过程中若干个监测点的温度波动值小于预设温度波动值且不规则气泡产生面积比小于预设产生面积比，则确定合金熔体类型为稳定类型； 若合金熔体浇注过程中若干个监测点的温度波动值大于或等于预设温度波动值且不规则气泡产生面积比小于预设产生面积比，则确定合金熔体类型为热均匀性差类型； 若合金熔体浇注过程中若干个监测点的温度波动值小于预设温度波动值且不规则气泡产生面积比大于或等于预设产生面积比，则确定合金熔体类型为卷气类型； 若合金熔体浇注过程中若干个监测点的温度波动值大于预设温度波动值且不规则气泡产生面积比大于或等于预设产生面积比，则确定合金熔体类型为不稳定类型； 在步骤S4中，基于所述合金熔体类型确定所述惰性气体的动态流量调节曲线，包括， 若合金熔体类型为稳定类型，则确定所述惰性气体的动态流量调节曲线为标准优化曲线，所述标准优化曲线包括惰性气体氮气压力范围：0.8～1.2MPa；流量曲线：0～30s：流量从0线性升至15Lmin；30～120s：保持15Lmin；120～180s：从15Lmin线性降至5Lmin； 若合金熔体类型为热均匀性差类型，则确定所述惰性气体的动态流量调节曲线为强力均化曲线，所述强力均化曲线包括氮气压力范围：1.2～2.0MPa；流量曲线：0～20s：流量骤升至25Lmin；20～150s：以25Lmin转化为10Lmin的周期脉冲；150～180s：稳定在12Lmin； 若合金熔体类型为卷气类型，则确定所述惰性气体的动态流量调节曲线为温和净化曲线，所述温和净化曲线包括氮气压力范围：0.3～0.6MPa；流量曲线：0～60s：流量控制在3～5Lmin；60～150s：保持5Lmin；150～180s：流量降至2Lmin，同时装置内压力降至-0.02MPa； 若合金熔体类型为不稳定类型，则确定所述惰性气体的动态流量调节曲线为分阶段处理曲线，所述分阶段处理曲线包括氮气压力范围：0.5～1.5MPa；流量曲线：0～50s：流量2～3Lmin；50～130s：以10Lmin转化为5Lmin脉冲；130～180s：稳定8Lmin； 在步骤S5中，基于混合有效值确定浆料的微观结构演化阶段，包括， 若混合有效值大于第三预设混合有效值，判定浆料处于初始熔化期； 若混合有效值大于第二预设混合有效值且小于或等于第三预设混合有效值，判定浆料处于晶粒细化期； 若混合有效值大于第一预设混合有效值且小于或等于第二预设混合有效值，判定浆料处于理想球化期； 若混合有效值小于或等于第一预设混合有效值，判定浆料处于过渡冷却期； 其中，所述第一预设混合有效值、第二预设混合有效值以及第三预设混合有效值通过以下方法确定，设计批量对照实验，同步监测混合有效值与对应时刻的浆料微观结构，建立两者的关联数据库，采用目标铝硅合金，按步骤S4通入氮气制浆，每10秒采集一次气泡视觉图像计算混合有效值，同时取样分析浆料的微观结构；重复实验至少30次，确保数据覆盖四个演化阶段；对每次实验，记录混合有效值与对应阶段的微观结构判定结果；对实验数据进行统计聚类，选取各阶段临界分界点的混合有效值作为预设值，确保分界点能清晰区分不同阶段；统计初始熔化期的混合有效值下限，将其设定为第三预设值；统计理想球化期的混合有效值上限，将其设定为第二预设值；统计理想球化期的混合有效值下限，将其设定为第一预设值； 在步骤S6中，基于浆料的微观结构演化阶段确定惰性气体流量修正方法，包括若浆料处于初始熔化期，则采用高流量促进策略：惰性气体流量从当前值线性提升至20-25Lmin，压力维持1.0-1.5MPa，以增强熔体对流，打破温度分层，促进初始固相颗粒的均匀分散；若浆料处于晶粒细化期，则采用稳定脉冲策略：惰性气体流量稳定在10-15Lmin，并引入周期性脉冲模式，惰性气体流量以10-15Lmin持续5-10秒，后降至5-10Lmin持续10-15秒，压力调节为1.0-1.8MPa；若浆料处于理想球化期，则采用渐进降温策略：惰性气体流量从当前值线性递减至5-8Lmin，压力降至0.5-1.0MPa，以减少新气泡卷入，促进微小气泡逸出；若浆料处于过渡冷却期，则采用流量截止或最小化策略：惰性气体流量降至0-3Lmin，压力降至0-0.3MPa，以抑制进一步冷却和颗粒长大，同时，辅助短时负压抽吸，装置内压力降至-0.05至-0.02MPa，加速残留气泡排出，防止固相率超过50%后浆料粘度升高导致微观结构恶化。

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