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富氢碳循环高炉与传统高炉并行生产时的煤气平衡方法 

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申请/专利权人:新疆八一钢铁股份有限公司

摘要:本发明公开了一种富氢碳循环高炉与传统高炉并行生产时的煤气平衡方法,在400m3级富氢碳循环氧气高炉,2500m3级高炉,以及一座2500m3级富氢碳循环氧气高炉由停产转向高炉开炉正常生产期间,按照400m3级富氢碳循环氧气高炉,一座2500m3级高炉,以及一座2500m3级富氢碳循环氧气高炉的开炉投产顺序开炉投产,富氢碳循环氧气高炉的具体工艺为全氧,炉顶煤气脱除CO2之后的加热喷吹,富氢碳循环氧气高炉采用煤气循环,进入煤气总管的煤气锐减,需要在开炉、爬坡、达产的过程中自身煤气使用量和并入管网的煤气量及热值预测及平衡达到稳定生产的目的。

主权项:1.一种富氢碳循环高炉与传统高炉并行生产时的煤气平衡方法,其特征在于在400m3级富氢碳循环氧气高炉,2500m3级高炉,以及一座2500m3级富氢碳循环氧气高炉由停产转向高炉开炉正常生产期间,按照400m3级富氢碳循环氧气高炉,一座2500m3级高炉,以及一座2500m3级富氢碳循环氧气高炉的开炉投产顺序开炉投产,富氢碳循环氧气高炉的具体工艺为全氧,炉顶煤气脱除CO2之后的加热喷吹,富氢碳循环氧气高炉采用煤气循环,进入煤气总管的煤气锐减,需要在开炉、爬坡、达产的过程中自身煤气使用量和并入管网的煤气量及热值预测及平衡达到稳定生产的目的;S1:具体的400m3级富氢碳循环氧气高炉开炉煤气量及热值平衡,开炉达产3天即72h达产,其中前20h采用压缩空气+N2+氧气的送风条件,后52h为切换全氧爬坡达产阶段,N2在3000Nm3h,氧气在12000Nm3h,脱碳煤气在30000Nm3h;72h达产,风口喷吹30000Nm3h脱碳煤气,400m3级富氢碳循环氧气高炉由传统高炉开炉模式切换为全氧模式,煤气热值在传统高炉阶段为3300-3600kJNm3,入管网煤气量在1-3.2万Nm3h;切换为400m3级富氢碳循环氧气高炉后,煤气热值为6500-7100kJNm3,入管网煤气量由1.8万Nm3h降至0.28万Nm3h;开炉前期,入炉压缩空气控制在5000-15000Nm3h,N2控制6667Nm3h逐步提升至20000Nm3h,之后在逐步降低至3000Nm3h,风口纯氧逐步由1772Nm3h逐步提升至12066Nm3h,风口喷吹循环煤气逐步提升至30000Nm3h;S2:具体的400m3级富氢碳循环氧气高炉基于碳循环最大吨铁煤气循环比及对应固体燃料消耗,依据S1阶段的最大循环量在满足40000Nm3h脱碳煤气的条件下,缺少3600Nm3h的HyCROF煤气,约折合8000Nm3h的传统高炉煤气;S3:由于S1和S2步序的入管网的煤气减少,400m3级富氢碳循环氧气高炉在最大碳循环条件下掺混喷吹焦炉煤气,脱碳煤气3.5万Nm3h,氧气消耗1万Nm3h,蒸汽消耗0.1-0.5th,焦炉煤气消耗由0.25万Nm3h提升至1.25万Nm3h,由于喷吹焦炉煤气,喷吹焦炉煤气中H2含量升高,煤气热值由6800kJNm3上升至7600kJNm3,入管网的高热值煤气上升至1.4万Nm3h,从而弥补了S1和S2步序的煤气管网的煤气缺少产生的不平衡;S4:一座2500m3级高炉开炉后达产煤气发生量36万Nm3h,其中此座高炉所配套的热风炉消耗35%的高炉煤气,65%的约23.4万Nm3h高炉煤气汇入管网;S5:一座2500m3级高炉开炉后达产,一座2500m3级富氢碳循环氧气高炉的开炉投产,炉顶煤气发生量达到35万Nm3h的7000KJNm3高热值煤气,脱碳系统使用27万Nm3h,剩余8万Nm3h的7000KJNm3高热值煤气与2500m3级高炉的23.4万Nm3h的3200KJNm3低热值煤气混合后,热值在4168KJNm3的混合煤气,煤气加热炉使用8.5万Nm3h,折合使用2500m3级富氢碳循环氧气高炉的7000KJNm3高热值煤气5万Nm3h,剩余3万Nm3h的7000KJNm3高热值煤气与2500m3级高炉的煤气的3200KJNm3形成混合煤气后汇入管网;S6:一座2500m3级高炉需要定修检修,一座2500m3级富氢碳循环氧气高炉入管网的煤气热值在7000kJNm3,高热值煤气5万Nm3h供煤气加热炉使用,剩余3万Nm3h的7000KJNm3高热值煤气直接汇入管网;S7:一座2500m3级高炉开炉需要定修检修后开炉,一座2500m3级富氢碳循环氧气高炉全氧正常生产,一座2500m3级高炉在开炉的爬坡阶段不同煤气发生量与2500m3级富氢碳循环氧气高炉煤气掺混合,一座2500m3级高炉按照16h爬坡达产,初始煤气量在20万Nm3h,达产后36万Nm3h;2500m3级富氢碳循环氧气高炉按照6万氧气,炉顶煤气35万Nm3h,脱碳煤气原料气27万Nm3h脱碳煤气19.9万Nm3h进行平衡。

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